有没有桥台计算书示例？

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单跨20米桥台计算
（一）上部结构荷载
1 、恒载
a 、桥面板（15块中板，3块边板，16道铰缝）
  15×50.77+3×58.84+16×3.02=986.39(t)
b 、桥面铺装
  (0.08×17.0×2.5+0.08×6.6×2.5+0.05×17.0×2.4)×19.96=134.93(t)
c 、单侧人行道构件
  36.95(t)
d 、单侧栏杆带按11.0(t)考虑
2 、活载
a 、单侧人群荷载
  4×19.96×3.0÷10=23.95(t)
b 、公路-Ⅰ级车道荷载(布5列车，折减系数为0.60，冲击系数为0.0)
汽车荷载如图：
 
  V汽= 123.46(t)
3 、上部结构荷载偏心距：(本桥斜交5度)
  0.33(m)
（二）下部结构荷载
桥台侧面如图：
 
1、桥台自重
      a     b     l    形状   密度   自重    偏心距   弯矩    
 ①  0.50  1.12  23.69   1     2.5   33.17     0.95    31.51
 ②  1.35  0.60  23.69   1     2.5   47.97     0.53    25.19
 ③  1.25  1.03  23.69   1     2.4   73.55    0.58    42.29
 ④  0.42  1.00  23.69   0.5   2.4   11.94     -0.19    -2.27
 ⑤  1.25  1.03  23.69   0.5    0.6   9.19     1.62    14.86
 ⑥  5.50  1.50  23.69   1     2.5   488.61    0.00    0.00
 ⑦  1.55  2.75  23.69   0.5    1.8   91.04    1.72    156.29
 求和：                            755.47            267.87
2、台后土压力
  tgα=(1.25+0.3)÷(1.12+0.6+0.03+1.0+1.5)=0.364
  α=20.03°
  内摩擦角φ=35°，外摩擦角δ=25°
  ω=α+φ+δ=80.03°
  破裂角　tgθ=－tgω±sqrt((ctgφ+ tgω)×(tgω-tgα))
              =0.467
  破裂长度 l=(H×tgθ+d)/cosα=3.52(m)
  在破坏棱体长度范围内能并排放5辆车的两个重轮，故
  ΣG=28×5×0.6=84.0(t)
  台后等代土厚度h=ΣG/γBl=
                 =84.0÷(1.8×17.0×3.52)=0.78(m)
a、 桥上有车、台后无车
  μa=0.43
  Ea=1/2γ•H•H•B•μa=1/2×1.8×4.25×4.25×0.43×23.69=166.02(t)
  Eax=Ea cos(α+δ)=-117.34(t)
  Hx=H/3 =4.25÷3=1.42(m)
  Mx=Eax•Hx=-117.34×1.42=-166.42(t•m)
  Eay=Ea sin(α+δ)=117.45(t)
  Hy=W/2-Hx•tgα=5.5÷2-1.42×0.364=2.23(m)
  My=Eay•Hy=117.45×2.23=262.3(t•m)
b、 桥上无车、台后有车
  Ea=1/2γ•H•(H+2h)•B•μa=1/2×1.8×4.25×5.81×23.69×0.43=226.8(t)
  Eax=Ea cos(α+δ)=-160.3(t)
  Hx=H/3×(H+3h)/(H+2h)=1.61(m)
  Mx=Eax•Hx=-160.3×1.61=-257.82(t•m)
  Eay=Ea sin(α+δ)=160.45(t)
  Hy=W/2-Hx•tgα=2.16(m)
  My=Eay•Hy=160.45×2.16=347.22(t•m)
（三）荷载组合
a、 桥上有车、台后无车(考虑制动力)
  ΣH1 =-135.34(t)制动力向河心
  ΣH2 =-99.34(t)制动力向台尾
  ΣV =986.39/2+134.93/2+36.95+11.0+23.95+123.46+755.47+117.45
      =1628.94(t)
  ΣM1 =(986.39/2+134.93/2+36.95+11.0+23.95+123.46)×(0.33)-18.0×3.13
        +267.87-166.42+262.3=556.92(t•m)
  ΣM2 =(986.39/2+134.93/2+36.95+11.0+23.95+123.46)×(0.33)+18.0×3.13
        +267.87-166.42+262.3=669.77(t•m)
b 、桥上无车、台后有车
  ΣH =-160.3(t)
  ΣV =986.39/2+134.93/2+36.95+11.0+755.47+160.45=1524.53(t)
  ΣM =(986.39/2+134.93/2+36.95+11.0)×(0.33)
        +267.87-257.82+347.22=558.21(t•m)
（四）基底应力、抗滑验算
  A =5.5×23.69=130.3(m•m)
  W =5.5×5.5×23.6/6=118.98(m•m•m)
a、 桥上有车、台后无车
  P1=ΣV/A±ΣM/W
     =18.13(t)(后趾最大)>[fa]=7.0(t)
     =7.82(t)(前趾最大)>[fa]=7.0(t)
  抗滑(>1.3)：Kc=0.4×ΣV/ΣH =4.81
  抗倾(>1.5)：Ko=s/e0=5.74
b 、桥上无车、台后有车
  P2=ΣV/A±ΣM/W
     =16.39(t)(后趾最大)>[fa]=7.0(t)
     =7.01(t)(前趾最大)>[fa]=7.0(t)
  抗滑(>1.3)：Kc=0.4×ΣV/ΣH =3.80
  抗倾(>1.5)：Ko=s/e0=5.14
  基底应力不满足。
  抗滑满足。
  抗倾覆满足。
（五）单桩受力
1、轴力N
  V1 =1628.94(t)
  V2 =1524.53(t)
  P0 =33.99×3.14×0.5×0.5×0.7=18.69(t)
  N1 =V1/10+P0=181.58(t)
  N2 =V2/10+P0=171.14(t)
2、弯矩M
  M1 =669.77(t•m)
  M2 =558.21(t•m)
3、最大最小轴力
  Pmax =N+M×yi/∑yi^2=235.16(t)
  Pmin =N-M×yi/∑yi^2=126.48(t)
（六）桩基承载力计算
  桩直径=1.0(m)  桩周长=3.14(m)  桩面积=0.79(m•m)
  桩距=2.5(m)  桩长=33.99(m)  单排横桥向根数=5  单排顺桥向根数=2
  m0=0.8  λ=0.85  k2=4.0  γ2=0.92
  层    3    4-2    5    6    7    8-1    8-2    9-1
  长度    1.39    5.4    3.8    11.4    4.2    2.1    3.7    2
  qik    20    47    36    66    52    60    60    50
  桩端土层地基承载力基本容许值fa0=330KPa
  qr＝m0×λ×(fa0+k2×γ2×(h-3))＝999.89(KN)
  承载力[Ra]=1/2×u×∑qik×li+Ap×qr=3671.18(KN)=367.12(t)>235.16(t)
  桩承载力满足。

（七）灌注桩内力及位移计算【采用m法(桥规－附录P)】
1、计算参数
  ΣH = 993.4(KN)
  ΣV = 16289.4(KN)
  ΣM = 6697.7(KN•m)
  桩长h= 33.99(m)  α= 0.4166(1/m)  m= 10000.0(KN/m^4)  A0= 4.91(m^2)  C0= 339900.0(KN/m^3)
2、计算结果
  承台单位竖向位移时,桩顶竖向反力合计 = 6.388e+06(KN)
  承台单位水平位移时,桩顶水平反力合计 = 8.465e+05(KN)
  承台单位水平位移时,桩顶反弯矩合计   = -1.882e+06(KN•m)
  承台单位转角时,桩柱顶反弯矩合计     = 1.678e+07(KN•m)
  承台位移计算结果:
  承台竖向位移 = 0.0025(m), 水平位移 = 0.0027(m), 转角位移 = 0.00071(弧度)
  单桩顶力计算结果:
  Q= 99.34(KN), M= -35.8(KN•m), Pmax= 2193.39(KN), Pmin= 1064.48(KN)
  单桩效应输出:
  地面处桩柱变位: 水平位移 = 0.0027(m), 转角 = -0.00071(弧度)
示意图    坐标(m)    位移(m)    剪力(KN)    弯矩(KN•m)
     0.0    0.0027    99.34    -35.8
    1.0    0.0020    83.59    57.92
    2.0    0.0014    49.21    125.05
    3.0    0.0008    12.14    155.39
    4.0    0.0004    -17.17    151.98
    5.0    0.0002    -33.89    125.02
    6.0    0.0000    -38.84    87.73
    7.0    -0.0001    -34.5    50.41
    8.0    -0.0001    -23.54    22.33
    9.0    -0.0001    -9.43    5.95
    10.0    -0.0001    0.0    0.0
    12.4    -0.0001    0.0    0.0
    14.8    -0.0001    0.0    0.0
    17.2    -0.0001    0.0    0.0
    19.6    -0.0001    0.0    0.0
    22.0    -0.0001    0.0    0.0
    24.39    -0.0001    0.0    0.0
    26.79    -0.0001    0.0    0.0
    29.19    -0.0001    0.0    0.0
    31.59    -0.0001    0.0    0.0
    33.99    -0.0001    0.0    0.0
  桩身最大弯矩M= 155.39(KN•m), 桩顶最大竖向力Pmax= 2193.39(KN), 桩顶最小竖向力Pmin= 1064.48(KN)

（八）桥台灌注桩强度、裂缝验算
1、强度验算
  正截面抗压承载力计算应符合下公式:
 
上式中：γ0= 1.0, Nd= 2193.4(KN), r= 0.5(m), ρ= 0.0097
      fcd= 11.5(MPa), fsd'= 280(MPa)
      g=rs/r= 0.88, e0=Md/Nd = 0.0708,应乘以偏心距增大系数η
 
上式中：l0= 4.8(m), h0=r+rs= 0.94(m), h=2r= 1.0(m)
求得ξ1= 0.4035,  ξ2= 1.00,  η=1.0881
    ηe0=0.0771
  查桥规附录C得到:
  A=2.6737  B=0.3535  C=2.2877  D=0.6837

  γ0*Nd=2193.4(KN)
  A*r^2*fcd+C*ρ*r^2*fsd′=9237.03(KN)
  故 γ0*Nd≤A*r^2*fcd+C*ρ*r^2*fsd′成立

  γ0*Nd*e0=169.09(KN)
  B*r^3*fcd+D*ρ*r^3*fsd′=712.03(KN)
  故 γ0*Nd*e0≤B*r^3*fcd+D*ρ*r^3*fsd′成立

  桩基正截面抗压承载力满足规范要求。

2、裂缝验算
   最大裂缝宽度Wfk按下列公式计算:
 
上式中：C1=1.0, C2=1+0.5Nl/Ns=1.5, d=22(mm), ρ=0.0097
      C=60(mm), r=500(mm), e0=71(mm), fcu,k=25(MPa)
  (1)、当Ns取最大值时,Ns=2193395(N),  e0=71(mm)
  经计算,得到:
  ηs= 1.076     σss= -120.06(MPa)
  Wfk= -0.045(mm)≤0 (裂缝宽度值小于0，表示不产生裂缝)
  (2)、当Ns取最小值时,Ns=1064477(N),  e0=146(mm)
  经计算,得到:
  ηs= 1.037     σss= -47.12(MPa)
  Wfk= 0.01(mm)≤0.2(mm)

  最大裂缝宽度满足规范要求。

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